橡塑抗震橡膠支座的基本構(gòu)造和基本特征匯報(bào)151-3082-8567

通常日本的地震學(xué)習(xí)借鑒抗震橡膠支座應(yīng)用,衡水同泰工程橡膠有限公司大量借鑒日本阪神地區(qū)發(fā)生了里氏712*地震,造成了慘重的損失。值得慶幸的是,在這次地震中,*項(xiàng)減輕地震災(zāi)害的新技術(shù)再次得到了全**的廣泛關(guān)注。距震中35公里的日本西部郵政大樓,其所處場(chǎng)地的地震危害程度達(dá)到震度7度(相當(dāng)于我*地震烈度的9～10度)。在地震中,該建筑不僅整體結(jié)構(gòu)保持良好,而且內(nèi)部裝飾、設(shè)備、儀器絲毫無(wú)損,其原因是采用了橡膠支座基礎(chǔ)隔震技術(shù)。在此之前*年(1994年1月17日)的美*洛杉磯北嶺地震中,采用同樣隔震技術(shù)的南加州大學(xué)校辦醫(yī)院表現(xiàn)同樣出色,未遭遇任何破壞,業(yè)務(wù)照常運(yùn)轉(zhuǎn),在震后救災(zāi)及傷員救治工作中發(fā)揮了很大的作用,而位于街對(duì)面的洛杉磯鄉(xiāng)村醫(yī)院則遭到了嚴(yán)重的破壞。 橡膠支座隔震的基本原理是通過(guò)增設(shè)橡支座,使整個(gè)建筑的自振周期得以延長(zhǎng),以減輕上部結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)。其*般做法是在建筑物底部置橡膠支座,利用橡膠支座的水平柔性形成*道柔性隔震層,通過(guò)柔性隔震層吸收和耗散地震能量,阻止并減輕地震能量向上部結(jié)構(gòu)的傳遞,*終達(dá)到減輕上部結(jié)構(gòu)地震破壞的目的。這種隔震技術(shù)不僅可以保證結(jié)構(gòu)的整體安全,并且能夠防止非結(jié)構(gòu)部件的破壞,避免建筑物內(nèi)部裝修、室內(nèi)設(shè)備的損壞以及由此引起的次生災(zāi)害。就目前情況而言,橡膠支座隔震系技術(shù)應(yīng)用方便、隔震效果明顯的抗震新技術(shù)。該技術(shù)對(duì)*計(jì)民生具有重要的意義,具有廣闊的發(fā)展前景和廣泛的市場(chǎng)。

抗震橡膠支座的基本構(gòu)造和 基本特征 橡膠支座是隔震建筑的關(guān)鍵部件,其性能好壞直接關(guān)系到隔震建筑的隔效果及隔震建筑的安全性。橡膠支座由多層橡膠和多層鋼板交替疊置結(jié)合而成,其形狀大多是扁柱型,剖面見圖1。目前工程上使用的橡膠支座的基本特征是:橡膠支座內(nèi)分層設(shè)置的薄鋼板對(duì)橡膠起約束作用,使橡膠支座具有很高的豎向承載能力,能夠在正常使用狀態(tài)下和地震時(shí)承受建筑物的荷重,而不產(chǎn)生過(guò)大的變形。此外,由于薄鋼板的設(shè)置方式基本上不影響橡膠支座的水平柔性,使橡膠支座的水平剛度很低,從而使得整個(gè)地震體系的自振周期得以延長(zhǎng),達(dá)到隔震減震的目的。*般情況下,橡膠支座的水平剛度和豎向剛度可以相差幾百甚至上千倍。 圖1 橡膠支座結(jié)構(gòu)示意 目前常用的橡膠支座有標(biāo)準(zhǔn)橡膠支座、鉛芯橡膠支座、高阻尼橡膠支座、堆疊型橡膠支座等多種。標(biāo)準(zhǔn)橡膠支座是用天然橡膠制

GPZ 12.5SX盆式橡膠支座進(jìn)場(chǎng)后首先要進(jìn)行外形尺寸、要對(duì)橡膠支座的外觀質(zhì)量、力學(xué)性能方面的檢驗(yàn)，**后才能進(jìn)行安裝。GPZ 12.5SX盆式橡膠支座安裝準(zhǔn)備澆筑蓋梁或立柱時(shí)注意預(yù)留支座底鋼板螺栓孔。（按直徑10cm，長(zhǎng)度30cm預(yù)留。在柱頂或蓋梁上用墨線彈出支座橫向、縱向十字軸線；根據(jù)十字軸線和支座底板尺寸核對(duì)柱頂或蓋梁頂預(yù)留螺栓孔洞是否準(zhǔn)確，如有誤差應(yīng)鑿除影響螺栓安裝的混凝土。將地腳螺栓穿入底板地腳螺栓孔并旋入底柱內(nèi)，支座就位對(duì)中并調(diào)整水平后，用環(huán)氧砂漿或高標(biāo)號(hào)砂漿灌注地腳螺栓孔。待砂漿硬化后拆除調(diào)整支座水平用的墊塊然后澆筑墊石混凝土。GPZ 12.5SX盆式橡膠支座墊石的混凝土強(qiáng)度等*不應(yīng)低于圖紙?jiān)O(shè)計(jì)強(qiáng)度。支座墊石表面應(yīng)平整、清潔、干爽、無(wú)浮沙。GPZ 12.5SX盆式橡膠支座的墊石頂面標(biāo)高要求準(zhǔn)確無(wú)誤。在平坡情況下，同*片梁兩端支承墊石及同*橋墩、臺(tái)上支承墊石應(yīng)處于同*設(shè)計(jì)標(biāo)高平面內(nèi)，其相對(duì)高差不應(yīng)超過(guò)±1.5mm，同*支承墊石四角高差應(yīng)小于1mm

GPZ 12.5SX盆式橡膠支座安裝后，應(yīng)全面檢查是否有支座漏放，支座安裝方向、支座型式、型號(hào)是否有錯(cuò)，臨時(shí)固定設(shè)施是否拆除，四氟滑板支座是否注入硅脂油(嚴(yán)禁使用潤(rùn)滑油代替硅脂油)等現(xiàn)象，*經(jīng)發(fā)現(xiàn)，應(yīng)及時(shí)調(diào)整和處理，確保支座安裝后的正常工作，并記錄支座安裝后出現(xiàn)的各項(xiàng)偏差及異常情況?；疽螅篏PZ 12.5SX盆式橡膠支座的材料、質(zhì)量和規(guī)格必須滿足設(shè)計(jì)和有關(guān)規(guī)范的要求，經(jīng)驗(yàn)收**后方可安裝。GPZ 10.5SX盆式橡膠支座底板調(diào)平砂漿性能應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，灌注密實(shí)，不得留有空洞；

GPZ 12.5GD盆式橡膠支座上下各部件縱軸線必須對(duì)正。當(dāng)安裝時(shí)溫度與設(shè)計(jì)要求不同時(shí)，應(yīng)通過(guò)計(jì)算設(shè)置支座順橋向預(yù)偏量。GPZ 12.5GD盆式橡膠支座不得發(fā)生偏歪、不均勻受力和脫空現(xiàn)象?；瑒?dòng)面上的四氟滑板和不銹鋼板不得有劃痕、碰傷等，位置正確，安裝前必須涂上硅脂油。

GPZ 12.5SX盆式橡膠支座安裝前，按照設(shè)計(jì)圖紙要求由測(cè)量隊(duì)放樣出每塊支座墊石的**點(diǎn)和軸線再次核對(duì)螺栓位置是否準(zhǔn)確，并測(cè)量墊石頂高程；用毛刷清理墊石頂?shù)碾s物；用抹布清理支座表面，對(duì)于GPZ 12.5DX、SX滑動(dòng)支座需打開支座臨時(shí)固定螺栓，檢查支座水平滑動(dòng)情況是否良好，檢查四氟板面是否注入5201-2硅脂油。將支座下鋼板螺栓固定在墊石上，檢查如有懸空或者翹起，應(yīng)用磨光機(jī)將墊石表面打磨平整并及時(shí)拌制環(huán)氧砂漿鋪在鋼板底部，并用鋼板壓實(shí)，用水平尺測(cè)量底支座頂水平度。安裝防塵罩，重新擰緊臨時(shí)固定螺栓焊接支座頂調(diào)平鋼板的錨固鋼筋。將冷卻后的支座頂調(diào)平鋼板放置在支座（上鋼板）上。支座和支座頂調(diào)平鋼板位置，準(zhǔn)確無(wú)誤后相互點(diǎn)焊。橋梁結(jié)構(gòu)形成后拆除支座臨時(shí)固定螺栓，使支座正常工作。注意事項(xiàng)盆式支座安裝應(yīng)使吊車吊裝。GPZ 12.5DX盆式支座安裝安裝時(shí)，應(yīng)防止支座出現(xiàn)偏壓或產(chǎn)生過(guò)大的初始剪切變形。安裝完成后，必須保證支座與上、下部結(jié)構(gòu)緊密接觸，不得出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。對(duì)未形成整體的梁板結(jié)構(gòu)，禁止重型車輛通過(guò)。

高阻尼橡膠支座是在橡膠母材中添加碳或其它元素,使橡膠支座具有良好的阻尼性質(zhì),故碳的添加量的大小直接影響阻尼大小。鉛芯橡膠支座是在普通橡膠支座的中孔灌入鉛芯而成的。灌入鉛芯的目的,*是提高橡膠支座的阻尼,二是增加橡膠支座的早期剛度,以便控制風(fēng)反應(yīng)和微震。 無(wú)論哪種形式的橡膠支座都應(yīng)具備的功能:

①具有足夠的豎向剛度和豎向承載力,能夠穩(wěn)定地支承建筑物;②具有足夠柔的水平剛度,保證建筑物的基本周期延長(zhǎng)到115～310秒左右;③具有相應(yīng)的大變形能力,并確保在強(qiáng)震作用下不會(huì)出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象;④水平剛度受垂直壓縮荷載的影響較小;⑤具有足夠的耐久性,至少大于建筑物的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期?？拐鹣鹉z支座的*般特性 經(jīng)過(guò)多年的研究和大量的試驗(yàn),對(duì)橡膠支座的特性已經(jīng)有了大致的了解。 11豎向變形特性。普通天然橡膠支座豎 向純壓縮時(shí),載荷位移曲線顯示出硬化彈簧性質(zhì),通常在設(shè)計(jì)軸力附近為線性的關(guān)系。高阻尼橡膠支座、鉛芯橡膠支座與天然橡膠支座相似,但鉛芯橡膠支座受壓時(shí),鉛芯并不承受壓力。 21水平變形特性。標(biāo)準(zhǔn)橡膠支座當(dāng)豎向壓力*定時(shí),水平載荷—位移曲線接近線性,遲滯曲線的等價(jià)阻尼比約為1%～2%。對(duì)于鉛芯橡膠支座,當(dāng)靜力加載時(shí),水平恢復(fù)力特性曲線輪廓呈梭形(見圖2)。遲滯曲線的等效剛度隨水平位移增大而降低,等價(jià)阻尼比則趨于常數(shù),吸收的能量轉(zhuǎn)化為熱能,鉛棒的溫度升高。對(duì)于高阻尼橡膠支座,水平恢復(fù)力特性曲線輪廓也呈梭形,等價(jià)剛度隨著水平位移的增加而逐漸減小,在變形較大的區(qū)域內(nèi),等價(jià)阻尼比表現(xiàn)為定值,通常可達(dá)到15%～20%。 圖2 橡膠支座水平恢復(fù)曲線   31水平變形引起的豎向沉降。通常很小,僅為幾毫米,?？珊雎圆挥?jì)。 41拉伸變形。日本的藤田聰?shù)热俗鲞^(guò)疊層橡膠支座的拉伸試驗(yàn),據(jù)他們報(bào)告,在加載前期階段,拉伸剛度較壓縮剛度略小,隨后很快降得很低,完全拉斷時(shí)的應(yīng)變?yōu)?00%以上。這樣大的應(yīng)變是受疊層橡膠周圍 連成一體的保護(hù)橡膠層影響。欲使橡膠內(nèi)部 不發(fā)生龜裂,按應(yīng)力需控制在零點(diǎn)幾兆帕內(nèi)。因此,設(shè)計(jì)疊層橡膠支座時(shí)不允許出現(xiàn)拉伸 狀態(tài)。 51壓應(yīng)力分布。無(wú)水平變位時(shí),疊層橡膠支座受純豎向壓力時(shí),其壓應(yīng)力分布沿直徑方向接近拋物線型分布,在圓心處達(dá)到*大。當(dāng)發(fā)生水平變位時(shí),*大的壓應(yīng)力比受純壓力作用時(shí)要高,而且局部區(qū)域還有拉應(yīng)

保留了原盆式橡膠支座承載力大、轉(zhuǎn)動(dòng)靈活、建筑高度低等優(yōu)點(diǎn)，盆式橡膠支座是利用被半封閉鋼制盆腔內(nèi)的彈性橡膠塊，在三向受力狀態(tài)下具有流體的性質(zhì)特點(diǎn)，來(lái)實(shí)現(xiàn)橋梁上部的轉(zhuǎn)動(dòng)，同時(shí)依靠中間鋼板上的四氟乙烯滑板與上座板的不銹鋼板之間的低摩擦系數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)上部結(jié)構(gòu)的水平位移，使支座所承受的剪切不再由橡膠完全承擔(dān)，而間接作用于鋼制底盆及四氟乙烯滑板與不銹鋼之間的滑移上。

GPZ（III）0.8DX盆式橡膠支座從長(zhǎng)期的試驗(yàn)數(shù)據(jù)看，橡膠處于三向約束狀態(tài)時(shí)的抗壓彈性模量為50000kg/cm2，比無(wú)側(cè)的向約束抗壓彈性模量增大近20倍，因而盆式支座承載能力大為提高，解決了板式橡膠支座承載能力的局限，能滿足大的支承反力、大的水平位移及轉(zhuǎn)角要求。而且在橡膠板上增加了*個(gè)其上表面設(shè)有*下消能板的鋼襯板，并在單向活動(dòng)支座中間鋼板或固定支座盆塞的下表面設(shè)有*上消能板，又在支座鋼盆上緣口的槽口內(nèi)設(shè)有*橡膠阻尼圈。這樣，支座頂板與橡膠板上方的鋼襯板之間，即上、下消能板之間形成了*個(gè)干摩擦面，在地震水平力作用下干摩擦面可以滑動(dòng)，消耗地震能量。在平時(shí)干摩擦面不滑移，阻尼橡膠圈也不會(huì)產(chǎn)生擠壓變形。此外，在支座鋼盆上緣口上設(shè)置的橡膠阻尼圈受地震力水平力等荷載作用后產(chǎn)生擠壓變形，使地震能量得以釋放。

GPZ（III）0.8DX減震盆式橡膠支座除具有消能減震作用外，由于該支座中間鋼板或盆塞下部置于支座鋼盆內(nèi)，則地震時(shí)不會(huì)產(chǎn)生落梁現(xiàn)象，地震后對(duì)橋墩或橋臺(tái)的受力也不會(huì)產(chǎn)生太大的影響。盆式支座下面建議設(shè)置支承墊石，并按支座底板地腳螺栓間距與底柱規(guī)格預(yù)留螺栓孔位置，要求支承墊石表面平整。施工時(shí)支承墊石頂面的標(biāo)高要注意預(yù)留支座板下環(huán)氧砂漿墊層厚度。支座底板以外墊石做成坡面，以防積水。

GPZ（III）0.8DX減震盆式橡膠支座安裝前方可開箱，并檢查支座各部件及裝箱清單。支座安裝前不得隨意拆卸支座。GPZ（III）0.8DX減震盆式橡膠支座的布置主要和橋梁的結(jié)構(gòu)形式有關(guān)。通常在布置支座時(shí)需要考慮以下的基本原則：

（1）上部結(jié)構(gòu)是空間結(jié)構(gòu)時(shí)，橡膠支座應(yīng)能同時(shí)適應(yīng)橋梁順橋向（X方向）和橫橋向（Y方向）的變形；（2）支座必須能可靠的傳遞垂直和水平反力；（3）要橡膠支座應(yīng)使由于梁體變形所產(chǎn)生的縱向位移、橫向位移和縱、恒向轉(zhuǎn)角應(yīng)盡可能不受約束；（4）鐵路橋梁通常必須在每聯(lián)梁體上設(shè)置*個(gè).GPZ（III）0.8DX減震盆式橡膠支座是*種具有消能減震作用新型橋梁支座，出廠價(jià)格13元/公斤,這種橡膠支座適用于基本烈度為8度地區(qū)的橋梁工程。

中等跨徑連續(xù)梁橋使用什么樣的橡膠支座好，衡水同泰工程橡膠有限公司以中等跨徑連續(xù)梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象建立了橡膠支座，滯回特性曲線以及全橋非線性動(dòng)力分析模型:從太平洋地震工程研究**"BCCD強(qiáng)震數(shù)據(jù)庫(kù)中選取條地震波進(jìn)行了*系列非線性時(shí)程分析得到了橡膠支座的位移反應(yīng):根據(jù)基于性能的抗震設(shè)計(jì)思想和地震易損性分析理論提出了板式橡膠支座>種不同損傷狀態(tài)損傷指標(biāo)的確定方法并由此擬合了譜加速度與支座相對(duì)位移延性比之間的關(guān)系:基于傳統(tǒng)可靠度概率方法建立了橡膠支座的易損性曲線:分析結(jié)果表明支座在地震作用下的易損性較其他構(gòu)件更嚴(yán)重且橋臺(tái)支座比橋墩支座更容易遭受損壞增加支座橡膠層厚度或改用聚四氟乙烯滑板支座能很好地改善橋臺(tái)支座的抗震性能:

板式橡膠支座是連接橋梁上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu) 的重要構(gòu)件 主要起到傳遞上部結(jié)構(gòu)反力和承受水平變形的作用以其造價(jià)經(jīng)濟(jì)構(gòu)造簡(jiǎn)單受力合理等優(yōu)點(diǎn)在橋梁工程中得到廣泛的應(yīng)用特別適合于中小跨徑梁式橋:地震反應(yīng)中板式橡膠支座可以起到延長(zhǎng)結(jié)構(gòu)周期增加結(jié)構(gòu)阻尼的作用從而可以有效地減小橋墩所受的地震荷載達(dá)到滿足橋梁隔震的要求

因此在橋梁隔震設(shè)計(jì)方面也應(yīng)用廣泛:但*內(nèi)外很多學(xué)者研究表明 梁式橋采用這種支座時(shí)地震變形主要集中在支座位置導(dǎo)致梁體與墩臺(tái)之間 相對(duì)位移過(guò)大支座極易遭受破壞 : 近幾年的多次大地震震害調(diào)查也進(jìn)*步顯示橡膠支座遭受地震破壞的現(xiàn)象十分普遍: ’城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(征求意見稿"中提出的橋梁抗震體系之*就是利用支座等連接構(gòu)件的耗能來(lái)使上部結(jié)構(gòu)橋墩和基礎(chǔ)處于彈性狀態(tài)對(duì)橋梁支座的抗震性能提出了更高的要求: 基于此為了詳細(xì)研究橡膠支座的抗震性能本文以某實(shí)際橋梁為工程背景在考慮橡膠支座受力特性的基礎(chǔ)上建立了精確的非線性動(dòng)力分析模型)以基于性能的抗震設(shè)計(jì)思想為指導(dǎo)提出了*種基于位移破壞準(zhǔn)則的橡膠支座損傷指標(biāo)確定方法采 用傳統(tǒng)可靠度概率分析方法 分析支座變形需求 與能力之間的關(guān)系形成了橡膠支座在不同損傷狀態(tài)下的易損性曲線從易損性的角度對(duì)橡膠支座的抗震性能進(jìn)行評(píng)估: .橡膠支座受力特性 橋梁減隔震設(shè)計(jì)的要求不同選用的支座類型也會(huì)不*樣不同類型的支座在地震作用下表現(xiàn)出不同的受力特性:由于支座水平剛度對(duì)橋梁主體結(jié) 構(gòu)地震響應(yīng)影響較大>且本文主要采用縱向地震 波輸入方法研究橋梁結(jié)構(gòu)沿縱橋向的地震易損性故這里主要討論橡膠支座水平方向的力學(xué)性能:./.板式橡膠支座 大量試驗(yàn)結(jié)果表明板式橡膠支座疊層橡膠內(nèi)部的薄鋼板對(duì)橡膠橫向變形的約束作用能大大提高支座的豎向剛度但并不影響橡膠層的剪切變形剛度 其剪力位移滯回曲線呈狹長(zhǎng)形可近似作線性處理 E 如圖所示:本文不考慮板式橡膠支座與墩頂或梁底之間可能產(chǎn)生的滑動(dòng): """: "式中為支座剪切力)"為支座的相對(duì)位移)為支座的剪切剛度按*新’公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì) 則(<的規(guī)定計(jì)算: 圖板式橡膠支座線性模型

聚四氟滑板橡膠支座是以聚四氟乙烯板和不銹鋼板作為支座的相對(duì)滑動(dòng)面來(lái)隔離墩臺(tái)與梁底從而減小下部結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng) 達(dá)到隔震的目的:這種支座已經(jīng)在橋梁工程中使用了>多年*內(nèi)外學(xué)者對(duì)其摩擦因數(shù)和滯回性能做了大量試驗(yàn)研究研究表明聚四氟乙烯板與不銹鋼板之間的摩擦系數(shù)通常 低于:"涂有潤(rùn)滑劑時(shí)約為:":= : 本文使用恢復(fù)力模型如圖所示: 圖滑板支座恢復(fù)力模型Z0M:D234’)0M-’)82H’K2,’-BSZC3,0K0M)(II2)I2+)0M H+Y "式中H+Y為臨界摩擦力)為滑動(dòng)摩擦因數(shù))為支座承受的壓力)圖中"5為臨界位移表示支座橡膠層的*大剪切變形)為支座剪切剛度本文中按計(jì)算板式橡膠支座剪切剛度的方法計(jì)算: 0橡膠支座損傷指標(biāo)的確定 疊層橡膠支座的橡膠層在地震作用下表現(xiàn)出很好的柔性 能產(chǎn)生*定的剪切變形起到延長(zhǎng)結(jié)構(gòu)周期和耗能的作用:然而過(guò)大的剪切變形會(huì)導(dǎo)致支座發(fā)生剪切破壞普通橡膠材料的剪切破壞應(yīng)變可達(dá)>"E 從安全性考慮支座的容許剪切應(yīng)變"+需計(jì)入安全系數(shù) 按下式計(jì)算 "+ H+Y ’ : "式中H+Y為地震作用下容許的*大支座相對(duì)位移)"+為容許剪切應(yīng)變 根據(jù)內(nèi)力組合形式不同取不同的值正常使用狀態(tài)"+]=中小地震時(shí)"+]E大地震時(shí)"+] E)’為支座橡膠層的

對(duì)于減隔震橡膠支座的延性水平在C地震作用下產(chǎn)生的剪切應(yīng)變應(yīng)小于在C地震作用下產(chǎn)生的剪切應(yīng)變應(yīng)小于E: 基于性能抗震設(shè)計(jì)方法強(qiáng)調(diào)結(jié)構(gòu)在不同強(qiáng)度水平的地震作用下應(yīng)該有不同的性能目標(biāo)’對(duì)應(yīng)不同的損傷狀態(tài): 本文根據(jù)中*規(guī)范對(duì)地震作用下支座允許相對(duì)位移的具體規(guī)定’并參考*外*些規(guī)范規(guī) 定和橋墩變形破壞準(zhǔn)則"=’用相對(duì)位移延性比定義 了板式橡膠支座的>種損傷狀態(tài):支座相對(duì)位移延性比的定義 各極限狀態(tài)支座允許相對(duì)位移與剪切應(yīng)變等于時(shí)的支座相對(duì)位移之比:板式橡膠支座各損傷狀態(tài)的描述及其相對(duì)位移延性比判別準(zhǔn)則見表: 表.支座損傷狀態(tài)相對(duì)位移延性比 1"2.3456’)7)8-9’4644,’,)5,8-48: ,-7:)9,")48: 序號(hào)損傷狀態(tài)狀態(tài)描述 損傷指標(biāo) 無(wú)損傷支座相對(duì)位移較小’容許剪切應(yīng)變小于 ^ 中等損傷支座相對(duì)位移較大’容許剪 切應(yīng)變小于E ^Y嚴(yán)重?fù)p傷支座相對(duì)位移很大’容許剪 切應(yīng)變小于E Y^(> 完全破壞 容許剪切應(yīng)變大于E ’ 支座失效  ^’(注^為支座在地震作用下的相對(duì)位移延性比 為支座剪切應(yīng)變等于時(shí)的相對(duì)位移延性比’故通常取Y為支座剪切應(yīng)變等于E時(shí)的相對(duì)位移延性比(為支座剪切應(yīng)變等于E時(shí)的相對(duì)位移延性比 *般而言’地震作用下支座的位移響應(yīng)可以用支座上下表面之間的相對(duì)位移^來(lái)表示’則支座相對(duì)位移延性比定義支座的損傷狀態(tài)用下式表示^^(:E式中^為地震作用下支座*大相對(duì)位移為支座剪切應(yīng)變等于時(shí)的相對(duì)位移: <支座易損性曲線 <:.算例 某多跨混凝土連續(xù)梁橋’跨徑布置EH_H 見圖’墩高H’主梁采用RE混凝土’主墩采用R>混凝土’截面形式為:<H_:<H的實(shí)心混凝土方柱’縱向鋼筋和箍筋都采用.DLE鋼 筋’縱向配筋率為:"’配箍率:E:全橋均采用板式橡膠支座橋臺(tái)Q‘>HH_EEHH_@@ HH’ 橡膠層厚度’]=HH橋墩Q‘EEHH_<HH_HH’ 橡膠層厚度’]@EHH:地質(zhì)條件為類場(chǎng)地: 圖橋梁結(jié)構(gòu)示意圖單位"H Z0M:L)0KM234)(84()2K0+M )+H(04"H<:0計(jì)算模型 采用7FB軟件建立橋梁有限元?jiǎng)恿Ψ治瞿Ｐ筒?duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性時(shí)程分析:橋臺(tái)和橋墩支 座的水平剪切剛度按抗震規(guī)范"< 計(jì)算為+=>> T6(H’P"=T6(H:在地震作用下上部結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性的可能性較小’實(shí)際震害調(diào)查分析也發(fā)現(xiàn)主梁基本不會(huì)被破壞’故主梁采用彈性梁?jiǎn)卧M:墩柱由于要承受巨大的地震力’抗震規(guī)范中允許橋墩在強(qiáng)震作用下形成塑性鉸’故墩柱采用彈塑性纖維梁柱單元模擬: <:<地震波輸入 通常采用傳統(tǒng)可靠度概率分析方法得出結(jié)構(gòu)的易損性曲線’ 需要進(jìn)行大量的非線性時(shí)程分析:選取合適的地震波是保證非線性時(shí)程分析準(zhǔn)確性的前提’峰值加速度)頻譜特性和持續(xù)時(shí)間是地震波的三要素: 本文根據(jù)橋梁場(chǎng)地類型條件’排除近場(chǎng)地震記錄高能量速度脈沖的影響’從美*太平洋地震工程研究**BCCD強(qiáng)震數(shù)據(jù)庫(kù)中選取了條地震波:選波時(shí)使BQF的分布盡量廣泛’條地震波的BQF分布如圖>所示’條地震波的反應(yīng)譜圖如圖E所示: BQF(M 圖>條地震波的BQF分布 Z0M:>BQFK034)0I(40’’-2+)4GW (+T2)28’)K3

現(xiàn)澆梁的坡度由梁底混凝土調(diào)整；預(yù)制梁的坡度可在制梁時(shí)通過(guò)支座上部的預(yù)埋板調(diào)整，也可在梁底預(yù)埋平鋼板后在支座5.1 支座上座板頂面不設(shè)坡度；5.2 現(xiàn)澆梁的坡度由梁底混凝土調(diào)整；5.3 預(yù)制梁的坡度可在制梁時(shí)通過(guò)支座上部的預(yù)埋板調(diào)整，也可在梁底預(yù)埋平鋼板后在支座LRB鉛芯隔震支座布置原則本系列支座分為矩形鉛芯支座、圓形鉛芯支座兩種類型，根據(jù)橋梁的結(jié)構(gòu)型式、跨徑、聯(lián)長(zhǎng)及橋梁寬度等參數(shù)確定支座的布置原則。LRB鉛芯隔震支座布置時(shí)應(yīng)檢算支座的設(shè)計(jì)位移量是否滿足制動(dòng)力、混凝土收縮徐變和溫度等共同作用及地震力引起的位移需求。連續(xù)梁?jiǎn)温?lián)長(zhǎng)度不宜超過(guò) 200m，跨數(shù)不宜超過(guò) 6 跨，若需要超過(guò) 6 跨時(shí)，支座布置應(yīng)檢算靠近滑動(dòng)型支座的固定型支座的位移量是否滿足位移需求，再根據(jù)情況增設(shè)滑動(dòng)型支座。

鉛芯橡膠支座屬于隔震支座。是在普通疊層橡膠支座的**插入鉛芯，以改善橡膠支座阻尼性能。鉛芯支座除能承受結(jié)構(gòu)物的重力和水平力外，鉛芯產(chǎn)生的滯后阻尼的塑性變形還能吸收能量，并可通過(guò)橡膠提供水平恢復(fù)力。

2014年同泰工程橡膠生產(chǎn)的LRB鉛芯隔震支座代號(hào)

本例表示短邊為 400mm、長(zhǎng)邊為 400mm，橡膠設(shè)計(jì)剪切模量 0.8MPa 的矩形鉛芯隔震橡膠支座。代號(hào)表示示例2

例*：J4Q1320×1320×223G1.2表示4根鉛芯的矩形支座．其長(zhǎng)度A=1320(mm),寬度B=1320(mm)，高度h=223(mm)，剪切模量G=1．2MPa的鉛芯隔震橡膠支座。

例二：J4Q1320×1320×223表示4根鉛芯的矩形支座．其長(zhǎng)度A=1320(mm)．寬度B=1320(mm)，支座高度h=223(mm)，剪切模量G=1 MPa的鉛芯隔震橡膠支座。

LRB鉛芯隔震橡膠支座的結(jié)構(gòu)如下  矩形鉛芯隔震橡膠支座 圓形鉛芯隔震橡膠支座LRB鉛芯隔震支座技術(shù)性能1本系列支座規(guī)格矩形分為 29 類：400×400，450×450，500×500，500×550，550×550，600×600，650×650，700×700，750×750，800×800，850×850，900×900，950×950，1000×1000，1050×1050，1100×1100，1150×1150，1200×1200，1250×1250，1300×1300，1350×1350，1400×1400，1450×1450，1500×1500，1550×1550，1600×1600，1650×1650，1700×1700，1750×1750。圓形分為 24 類：D350， D400， D450，D500，D550，D600，D650，D700，D750，D800，D850，D900，D950，D1000，D1050，D1100，D1150，D1200，D1250，D1300，D1350，D1400，D1450，D1500；針對(duì)項(xiàng)目的實(shí)際情況，本系列支座還可根據(jù)技術(shù)要求進(jìn)行規(guī)格尺寸的特殊設(shè)計(jì)。2設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)角 θ(rad)本系列支座設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)角為：0.006rad當(dāng)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)角超出 0.006rad 或者客戶有特別需求時(shí)可以根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行特殊設(shè)計(jì)。3支座設(shè)計(jì)位移支座正常設(shè)計(jì)剪應(yīng)變?yōu)?1.0，地震時(shí)為 2.0；當(dāng)客戶有特別需求時(shí)可以根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行特殊設(shè)計(jì)。4溫度適用范圍本系列支座設(shè)計(jì)適用溫度范圍為-25℃～60℃。5 梁底坡度支座上座板頂面不設(shè)坡度；